Turinys
1.Šalutinių sijų projektavimas 1Sijyno kompanavimas 11 variantas 1Šalutinių sijų skaičiavimas 22 variantas 6Šalutinių sijų skaičiavimas 72.Sijyno kompanavimo parinkimas 113.Pagrindinių sijų projektavimas 113.1 Įražų nustatymas 113.2 Pagrindinės sijos skerspjūvio parinkimas 133.3 Parinktos sijos stiprumo tikrinimas 183.4 Standumo sąlygos tikrinimas 183.5 Sijos skerspjūvio keitimas 183.6 Sijos atraminio skerspjūvio stiprumo tikrinimas 193.7 Sijos juostinių (kertinių) siūlių skaičiavimas 193.8 Sijos vietinių įtempimų tikrinimas 213.9 Sijos bendrasis pastovumas 213.10 Sijos sienelės pastovumas 213.11 Standumo briaunų parinkimas 223.12 Šalutinių sijų jungimo prie pagrindinių projektavimas 223.13 Sijos atraminių dalių projektavimas 224.Centriškai gniuždomos kolonos projektavimas 254.1 Apkrova 254.2 Skaičiuojamasis ilgis 254.3 Kolonos skaičiavimas 254.5 Galvenos projektavimas 274.6 Bazės projektavimas 29 Sijyno kompanavimas1 variantasPastato projektavimui pasirenku gelžbetoninį paklotą. Leistinų atstumų ribos tarp gelžbetoninio pakloto sijų 1,5…3,5m. Pasirenku l = 1,60m, ties kolonomis atstumai dvigubai mažesni 0,80 metro.
1 pav. Šalutinių sijų išsidėstymo variantasŠalutinių sijų skaičiavimas1.1 ApkrovosŠalutines sijas veikiančios apkrovosPertvarų apkrova 0,5 kPa;Grindų konstrukcinė apkrova 0,8kPa;C3 apkrova qk=5,0kN/m2; Qk=7,0kN.Bendra apkrova :
Suvedu išskirstyta apkrova ant sijos – gaunu charakteristinę apkrovą:
Nuolatinių ir trumpalaikių poveikių derinys:
Suvedu išskirstyta apkrova nuo derinio ant sijos – gaunu skaičiuotinę apkrovą:
1.2 Šalutinių sijų reikalingo stiprumo įvertinimasLenkiamų sijų stiprumo sąlygos tikrinimas: ; (1)Skaičiuotinė lenkimo momento reikšmė lygi: (2)Skaičiuotinio skerspjūvio lenkiamojo tampriojo stiprumo atspario reikšmė: (3)Darome prielaidą, kad , tada: (4)Skaičiuotinis lenkiamasis plieno stipris pagal takumo ribą: (5) – stipris pagal takumo ribą, S275 plienui (≤16mm) yra 275MPa; medžiagos patikimumo koeficientas, lygus 1,1;
darbo sąlygų koeficientas (skaičiuojant sijų stiprumą), lygus 1,1;Skaičiuoju atsparumo momentą:
1.3 Šalutinės sijos skerspjūvio parinkimasPagal gautą atsparumo momentą pasirenku siją IPN 180, jos charakteristikos:
2 pav. Parinktas skerspjūvisSijos vieno metro svoris:
Visos sijos svoris:
Skaičiuotinis lenkimo momentas nuo savojo svorio:
Lenkimo momentas įvertinant sijos svorį:
1.4 Parinktos sijos stiprumo tikrinimasSkaičiuotinio skerspjūvio lenkiamojo tampriojo stiprumo atspario reikšmė įvertinant sijos savąjį svorį:
Tikriname lenkiamų sijų stiprumo sąlygą:
Tikrinu lenkiamųjų elementų kerpamąjį stiprumą: ;(6) – skaičiuotinė skersinės jėgos reikšmė:
Skersinė jėga atsirandanti nuo savojo svorio:
Skaičiuotinė skersinė jėga įvertinant savąjį svorį:
– skaičiuotinio skerspjūvio kerpamojo atspario reikšmė: ;(7)
tf – dvitėjinės sijos lentynos storis 10,4 mm; darbo sąlygų koeficientas, lygus 1,1;Skaičiuotinis kerpamasis plieno stipris:
Dvitėjinės sijos statinis momentas:
Skaičiuotinio skerspjūvio kerpamojo atspario reikšmė:
Kirpimo sąlygos tikrinimas:
1.5 Standumo sąlygos tikrinimas
Tikrinu sijos standumą:Sijos įlinkis nuo charakteristinės apkrovos įvertinant ir savojo svorio apkrovą:
;Maksimalus leistinas įlinkis nagrinėjam atvejui:
Sijos įlinkis netenkina sąlygos , parenku dvitėjinė sija IPN 200 ir tikrinu įlinkio sąlygą iš naujo. Kitų sąlygų tikrinti nėra prasmės, nes sijos IPN200 visos charakteristikos yra didesnės (skaitinė prasme). Visos aukščiau apskaičiuotos stiprumo sąlygos bus užtikrintai tenkinamos.Įlinkis sijai IPN200: ;Sija IPN200 tenkina standumo sąlygą.1.6 Parinktų sijų masė pastateParinktų sijų masė pastate:
Kur:x- šalutinių sijų skaičius viename rėme;n,i,k- didžiai iš užduoties;m- parinktos sijos vieno metro masė kg;L- sijos ilgis.2 variantasSumažinu atstumą tarp šalutinių sijų žingsnį iki 2,0 metro. Ties kolonomis atstumas dvigubai mažesnis 1,0 metro.
3 pav. Šalutinių sijų išsidėstymo variantasŠalutinių sijų skaičiavimas2.1 ApkrovosŠalutines sijas veikiančios apkrovosPertvarų apkrova 0,5 kPa;Grindų konstrukcinė apkrova 0,8kPa;C3 apkrova qk=5,0kN/m2; Qk=7,0kN.Bendra apkrova :
Suvedu išskirstyta apkrova ant sijos – gaunu charakteristinę apkrovą:
Nuolatinių ir trumpalaikių poveikių derinys:
Suvedu išskirstyta apkrova nuo derinio ant sijos – gaunu skaičiuotinę apkrovą:
2.2 Šalutinių sijų reikalingo stiprumo įvertinimasLenkiamų sijų stiprumo sąlygos tikrinimas: ;(8)Skaičiuotinė lenkimo momento reikšmė nuo skaičiuotinės apkrovos lygi:
Skaičiuotinio skerspjūvio lenkiamojo tampriojo stiprumo atspario reikšmė:
(9)Darome prielaidą, kad , tada: (10)Skaičiuotinis lenkiamasis plieno stipris pagal takumo ribą: (11) – stipris pagal takumo ribą, S275 plienui (≤16mm) lygus 275MPa; medžiagos patikimumo koeficientas, lygus 1,1;darbo sąlygų koeficientas, lygus 1,1;Skaičiuoju atsparumo momentą:
2.3 Šalutinės sijos skerspjūvio parinkimasPagal gautą atsparumo momentą pasirenku siją IPN 200, jos charakteristikos:
4 pav. Parinktas skerspjūvisSijos vieno metro svoris:
Visos sijos svoris:
Skaičiuotinis lenkimo momentas nuo savojo svorio:
Lenkimo momentas įvertinant sijos svorį:
2.4 Parinktos sijos stiprumo tikrinimasSkaičiuotinio skerspjūvio lenkiamojo tampriojo stiprumo atspario reikšmė įvertinant sijos savąjį svorį:
Tikriname lenkiamų sijų stiprumo sąlygą:
Tikrinu lenkiamųjų elementų kerpamąjį stiprumą nuo skaičiuotinės apkrovos: ;(12) – skaičiuotinė skersinės jėgos reikšmė:
Skersinė jėga atsirandanti nuo savojo svorio:
Skaičiuotinė skersinė jėga įvertinant savąjį svorį:
– skaičiuotinio skerspjūvio kerpamojo atspario reikšmė: ;(13)
tf- dvitėjinės sijos lentynos storis 11.3 mm; darbo sąlygų koeficientas, lygus 1,1;Skaičiuotinis kerpamasis plieno stipris:
S-dvitėjinės sijos statinis momentas:
Kirpimo sąlygos tikrinimas:
2.5 Standumo sąlygos tikrinimasTikrinu sijos standumą.Sijos įlinkis nuo charakteristinės apkrovos įvertinant savojo svorio apkrovą:
Maksimalus leistinas įlinkis: , Sijos įlinkis netenkina sąlygos , parenku dvitėjinė sija IPN220 ir tikrinu įlinkio sąlygą iš naujo. Kitų sąlygų tikrinti nėra prasmės, nes sijos IPN220 visos charakteristikos yra didesnės (tenkins stiprumo sąlygas).Įlinkis sijai IPN220:
2.6 Parinktų sijų masė pastateParinktų sijų masė pastate:
Kur:x- šalutinių sijų skaičius viename rėme;n,i,k- didžiai iš užduoties;m- parinktos sijos vieno metro masė kg;L- sijos ilgis.2.Sijyno kompanavimo parinkimasAntru atveju, bendra sijų masė pastate yra mažesnė – reiškia mažiau metalo reikės pirkti ir statinės apkrovos pastatui bus mažesnės. Dėl šitų priežasčių pasirenku antrą variantą.3.Pagrindinių sijų projektavimas
3.1 Įražų nustatymasPirmiausia, apskaičiuoju šalutinių sijų atraminių reakcijų vertes. Išskirstyta skaičiuotinė apkrova veikianti šalutinę siją susideda iš apskaičiuoto apkrovų derinio suvesto ant sijos ir šalutinės sijos savojo svorio apkrovos. Sijos IPN 220 vieno metro savasis svoris yra 0,311kN/m‘.5 pav. Šalutinė sijaSkaičiuoju atramines reakcijas:
6 pav. Šalutinių sijų išsidėstymas dėl šitos priežasties apkrova pagrindinei sijai jungimosi su šalutine sija taškuose susidaro iš dviejų šalutinių sijų atraminių reakcijų tai yra
7 pav. Pagrindinė sija
Skaičiuoju atramines reakcijas:
Skaičiuoju maksimalų lenkimo momentą atžvilgiu pagrindinės sijos vidurinio A taško: .Pagrindiės sijos skiačiuotinės įražos yra tokios:3.2 Pagrindinės sijos skerspjūvio parinkimasPagrindinės sijos skerspjūvio atsparumo momentas (plieno markė S275):
Pagrindinė sudėtinė sija:
8 pav.
Pirmiausia apskaičiuoju sijos aukštį. Apytikris aukštis m: ; (11)
Apytikris sienelės storis:
Pasirenku sijos senelės storį tw = 9,0mm:Apskaičiuoju optimalų sijos aukštį:
Tikrinam pastovumą:
– sąlyginis sienelės liaunis, kai įvertinama judanti apkrova.
Minimalus sijos aukštis: (14)fy,d – skaičiuotinis tempiamasis plieno stipris pagal takumo ribą, lygus 250MPa;Leff – skaičiuotinis sijos ilgis, lygus 8,0m;E – tamprumo modulis, lygus ;frel,u – vertikalus santykinis ribinis įlinkis. γf – apkrovos patikimumo reikšmė, lygi 1,05;
Skaičiuoju sijos sienelės minimalų storį: (15)VEd – šiuo atveju imame aukščiau apskaičiuotą pagrindinės sijos atraminė reakciją, tai ir bus mums reikalinga maksimali skersinė jėga. γ1 lygi 1,5, ji priklauso nuo sijos atraminės dalies konstrukcijos, mano atveju atraminė briauna pritvirtinta prie sijos galo, tai skersinę jėgą atlaiko tik sienelė.;
Kadangi buvo apskaičiuotas visos sijos skerspjūvio aukštis, tai pagal sortamentą pasirenku Galutinai parinkus sudėtinės sijos sienelės storį ir aukštį apskaičiuoju jos inercijos momentą:
Juostų inercijos momentas:
Vienos juostos skerspjūvio plotas:
– atstumas tarp juostų sunkio centrų,
Renku lentynos matmenys pagal kriterijus [3]:
Parenku bf lygu 150mm. Tada:
ir . Pasirenku ,Turi būti tenkinama sąlyga: ;λ fu – ribinis bef/tf santykio didumas [5]:
Parinktas sijos skerspjūvis:
9 pav.Parinkto skerspjūvio inercijos momentas:
Suprojektuotos sijos savasis svoris: ; (19)
Lenkimo momentas nuo savojo svorio:
Skersinė jėga nuo savojo svorio:3.3 Parinktos sijos stiprumo tikrinimasLenkiamos sijos stiprumo sąlygos tikrinimas: ;(20)Lenkimo momentas įvertinant sijos svorį:
Skaičiuotinio skerspjūvio lenkiamojo tampriojo stiprumo atspario reikšmė: (21)
Lenkiamos sijos stiprumo sąlygos tikrinimas: ;Sąlyga tenkinama.3.4 Standumo sąlygos tikrinimasTikrinu sijos standumą:
Sąlyga tenkinama.3.5 Sijos skerspjūvio keitimasSijos skerspjūvis komponuojamas pagal didžiausią lenkimo momentą. Kituose sijos pjūviuose lenkimo momentai būna daug mažesni. Dėl šitos priežasties taupymo sumetimais galima sumažinti sijos juostų plotį bf . Tada sijai reiktų mažiau metalo, bet padidėtų gamybos darbo sąnaudos. Todėl ekonomiška keisti tik ilgesnių kaip 12 m sijų skerspjūvį. Mano atveju pagrindinių sijų ilgis – 8 metrai, atstumas tarp kraštinių šalutinių sijų ir kolonų – 1,0 metro, be to juostos plotis taip nėra didelis – 150 mm. Dėl visų aukščiau išvardintų priežasčių aš nusprendžiau nekeisti sijos skerspjūvio teis kolonomis.3.6 Sijos atraminio skerspjūvio stiprumo tikrinimasSijos pusės skerspjūvio statinis momentas apie neutralią ašį:
Skaičiuotinė skersinė jėga įvertinant ir sijos svorį:
.Sąlyga tenkinama3.7 Sijos juostinių (kertinių) siūlių skaičiavimasJuostos statinis momentas:
Juostinių siūlių statinis skaičiuojamas pagal dvi sąlygas: (24) (25)Tikrinu, kuri sandauga yra mažesnė, pagal tą ir skaičiuosiu (todėl kad visi likusieji didžiai yra vienodi): arba Suvirinimas automatinis, elektrodinės vielos skersmuo naudojamos elektrodinės vielos žymuo S42, . Fizinė siūlės kontrolė neatliekama.βwf ir βwz kertinių siūlių skaičiavimo koeficientai pjūvyje per siūlę ir pagrindinio bei siūlės metalo sąlyčio vietoje:
Skaičiuotinis stipris kirpimo atveju per siūlės metalą:
virintinės sliūlės metalo medžiagos patikimumo koeficiento reikšmė lygi 1,25, kai
Skaičiuotinis stipris kirpimo atveju per sulydymo srities metalą:
Palyginu sandaugas:
Skaičiuoju pagal (25) sąlygą (nes skaičiuojant pagal (1) sąlygą gausiu mažesnį kf):
Pagal konstrukcinius reikalavimus kf turi būti nedidesni nei 2t, kur t – ploniausio iš jungiamų elementų storis (9mm), bet nemažesni nei nurodyta projekte STR 2.05.06-1-1:2004 4.29 lentelėje. Pagal minimalią apskaičiuotą reikšmę ir konstrukcinius reikalavimus pasirenku3.8 Sijos vietinių įtempimų tikrinimasSudėtinės sijos sienelės stiprumas priklauso nuo lokalinių įtempimų viršutinės juostos vietose: (26)
bf- šalutinės sijos IPN 220 lentynos plotis;tf – sudėtinės sijos lentyns storis.Fd – sutelktoji apkrova, mano atveju šalutinės sijos atraminė reakcija;
Tam, kad užtikrinti sudėtinės sijos sienelės reikalingą stiprumą konstruktyviai po šalutinėmis sijomis privirinamos skersinės sąstandos, storis 4mm.3.9 Sijos bendrasis pastovumasSkaičiuoju santykį: (27)
Tai reiškia, kad bendrojo pastovumo tikrinti nereikia.3.10 Sijos sienelės pastovumasSijos sienelės pastovumas priklauso nuo veikiančių apkrovų tipo ir sąlyginio sijos sienelės liaunio: (28) , nes sija yra suvirinta.
, reiškia sijos sienelė yra pastovi ir jos sustandinti papildomai nereikia. Bet konstrukciniu požiūriu sijos stiprumui ir pastovumui užtikrinti naudosiu standumo briaunas po tomis vietomis, kur išsidėstos šalutinės sijos.3.11 Standumo briaunų parinkimas– skersinės standumo briaunos plotis.
Priimu standumo briaunos storį3.12 Šalutinių sijų jungimo prie pagrindinių projektavimasŠalutinės sijos prie pagrindinių prijungiamos dviem Ø16 mm varžtais. Skylės daromos 3 mm didesnės nei varžtų skersmuo – 19mm. Po šalutinėmis sijomis įrengiamos standumo briaunos kurios užtikrins pagrindinės sijos lentynos pastovumą.3.13 Sijos atraminių dalių projektavimas3.13.1 Konstrukcijos pasirinkimas
11 pav.
3.13.2 Matmenų nustatymasPagal pasirinktą konstrukciją skaičiuoju atraminės briaunos plotą:
(29)Skaičiuotinis glemžiamasis plieno stipris:Atraminės dalies plotis: Atraminės briaunos storis:
Bet briaunos storis parenkamas taip, kad būtų tenkinama sąlyga: (30)
Sąlyga netinkinama, didinu ts storį:
Pasirenku ts lygu 5,0 mm, a = 12,0mm.3.13.3 Stiprumo tikrinimasAtraminės briaunos glemžiamo skersgalio stiprumas: (31)
Sąlyga tenkinama.Skerspjūvio plotas:
Skerspjūvio inercijos momentas:
Skerspjūvio inercijos spindulis:
Sąlyginis strypo liaunis:
Pagal ir interpoliacijos būdu iš lentelės randu klupumo koeficientą :
3.13.4 Sąlyginio strypo pastovumo tikrinimasTikrinu sąlyginio strypo pastovumą:
Sąlyga tenkinama.
3.13.5 Suvirinimo siūlų statinio skaičiavimasApskaičiuojamas jungiančių atramines briaunas prie sijos sienelės kertinių suvirinimo siūlių statinis: (33) (34)Skaičiavimų eiga yra analogiška skyriui „sijos juostinių siūlių skaičiavimas“.Apskaičiavus jungiančių atraminės briaunas prie sijos sienelės kertinių siūlių suvirinimo statinius: (atraminės briaunos prie sienelės) (atraminės briaunos prie juostos).3.13.5 Pagrindinių sijų tarpusavio sujungimas ir prijungimas prie galvenosPagrindinės sijos jungiamos tarpusavyje keturiais varžtais Ø16mm. Tarp sijų atraminių dalių dedamas 15 mm intarpas. Varžtai išsidėstomi apatinėje sijos pusėje – taip gaunamas šarnirinis sujungimas. Prie kolonos galvenos kiekviena sija jungiama dviem Ø16mm varžtais. Skylės varžtams daromos 3 mm didesnės nei varžtų skersmuo – 19mm.4.Centriškai gniuždomos kolonos projektavimasKolona – dvitėjinio skerspjūvio.4.1 Apkrova Apkrova tenkanti kolonai susidaro iš visų aukštų pagrindinių sijų atraminių reakcijų tenkančių apatinei kolonai sumos:
Tai apkrova tenkanti kolonai nuo vieno pastato aukšto, esant 4 aukštams, maksimali apkrova tenkanti kolonai bus:4.2 Skaičiuojamasis ilgisPastato konstrukciją suprojektuoju taip, kad vienas kolonos galas įtvirtintas šarniriškai, o kitas standžiai. Be to kolonos ilgis pirmame aukšte susidaro:Pamatas igilintas 1.5m; Kolonos ilgis iki sijų, kuris lygus aukšto aukščiui 4,5 mKolonos aukštis nuo sijinio pakloto darbo aikštelės iki kolonų sujungimo 0,3m.
Kolonos ilgis:Kolonos skaičiuojamasis ilgis:4.3 Kolonos skaičiavimasPasirenku kolonos liaunį , (duotas) – interpoliacijos būdu iš lentelės randu klupumo koeficientą :
Skaičiuoju kolonos skerspjūvio ploto, inercijos spindulio skaitmenines reikšmes:
Pagal plotą pasirenku HD 260×68.2 dvitėjį jo charakteristikos:
Kolonos liaunis:
Gniuždomos pagrindinės kolonos launis neturi viršyti ribinio liaunio reikšmės:
Skaičiuotinis centriškai gniuždomo elemento atsparis apskaičiuojamas taip:
Centriškai gniuždomo elemento klupumo koeficiento skaičiavimas priklauso nuo sąlyginio liaunio reikšmės. Apskaičiuoju kolonos sąlyginį liaunį:
Turime atvejį, kai , klupumo koeficiento reikšmė apskaičiuojama taip:
Skaičiuotinis centriškai gniuždomo elemento atsparis apskaičiuojamas taip:
Elemento pastovumo sąlyga netenkinama pasirenkame HD 260×142 dvitėjį, kurio charakteristikos:
Gniuždomos kolonos pastovumo sąlyga tenkinama.Ribinis liaunis:
.Sąlyga tenkinama.4.5 Galvenos projektavimasPasirenku tokią galvenos konstrukciją:
Pagal konstrukcinius reikalavimus galvenos plokštelės storį pasirenkame 20 mm. Skaičiuojame galvenos atraminės briaunos skerspjūvio plotą ir storį:
Pasirenkame briaunos storį , apskaičiuojame kertinių suvirinimo siūlių, jungiančių šią briauną ir atraminę plokštę, statinį:
Suviriname rankiniu būdu, E42 elektrodu, tada
Priimame . Skaičiuojame atraminės briaunos aukštį:
Priimame Tikriname laikomąją galią:
. Atraminė briauna iš apačios aprėminama horizontalia pertvara, kurios matmenys imami tokie pat, kaip kolonos skersinių briaunų. Skaičiuojame kolonos skersinę briauną:
– skersinės standumo briaunos plotis.
Priimu standumo briaunos storį4.6 Bazės projektavimas4.6.1 Pado projektavimasPado plokštė skaičiuojama kaip paremtas ant kontūro lenkiamas elementas,kurį sudaro kolonos skerspjūvis ir traversos.Kolonos bazės reikiamas pado plokštės plotas nustatomas pagal pamato betono tvirtumą: (38) – betono skaičiuojamasis atsparumas glemžimui.Rpr – skaičiuojamasis prizminis betono atsparumas, mano atveju , nes naudojamas C12/15 klasės betonas;
Koeficientas priklauso nuo pamato paviršiaus ir kolonos pado plokštės plotų santykio. Kadangi kolonos bazė projektuojama dar nežinant pamato paviršiaus ploto, koeficiento reikšmę galime imti , todėl priimame 1,2.
Reikiamas pado plokštės plotas.Apd – reikalingas minimalus pado plokštės plotas;N – kolonos skaičiuojamoji ašinė jėga.
Pasirenku plokštės plotį B= 32cm.
Dėl kolonos matmenų ( ) pado plotį ir ilgį paimu vienodus:
Pado plokštė lenkiama vienodai išskirstyto pamato reaktyvinio slėgio:
Pado plokštės storis nustatomas imant didžiausią lenkimo momentą, skaičiuojama.
1 ruožas. Lenkimo momentas iškišoje:
2 ruožas. Didesnės ir mažesnės kolonos kraštinių santykis , tai koeficientas :
3 ruožas.Kadangi kraštinių santykis , tai šio ruožo lenkimo momentas skaičiuojamas kaip gembinės sijos:
Skaičiuojame pado plokštės storį : imame 4.6.2 Traversos projektavimas Skaičiuojame traversos aukštį:
– kertinių siūlių, jungiančių traversas prie kolonos juostų, statinis lygus . m; m;Priimame .Skaičiuojame įražas:Skersinė jėga: Lenkimo momentas: Traversa tikrinama kaip gembinė sija pagal lenkimą:
Skaičiuotinis stiprumas kerpant ,kur medžiagos patikimumo koeficientas
Sąlygos tenkinamos.Skaičiuojame suvirinimo siūlių statinį:
Priimu .
Sąlyga tenkinama.
4.6.3 Inkarinių varžtų parinkimasAbiejuose bazės galuose simetriškai dedame po du Ø 24 mm nes kolonos apatinis galas įtvirtintas standžiai. Varžtai įtempiami beveik iki ribinės laikomosios galios.Kolonas lengviau montuoti, jei skylės pado plokštėje išgręžiamos 1,5 – 2 kartus didesnės kaip varžto skersmuo. Poveržlių skylės 3 mm didesnės už varžto skersmenį. Veržlę užveržus poveržlės privirinamos prie pado plokštės.Normalus įleidimo gylis 850 mm, minimalus atstumas nuo traversos 30 mm.